将陶瓷散堆填料的流体力学数据按通用关联图的形式加以整理,提出了适用于陶瓷散堆填料的通用压降关联式。当液相为水,流动参数FP在0.01一1;当液相为非水系统,流动参数FP在o.oz--o.z;陶瓷散堆填料因子在z0--100m-1之间时,该关联式的计算与实验值的误差绝
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目前,工程上运用较为广泛的泛点气速求取方法为:Eckert泛点关联图和Bain一H改al公式。 (1)Eckert泛点关联图中的曲线是基于那些泛点压降在165--290mmH20/m之间的陶瓷散堆填料绘制的。对于早
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以文献报道的实验数据及关联式为基础,比较了Billet模型、S-B-F模型及常用泛点惬降计算模型在国产散堆和规整陶瓷波纹板填料的泛点/压降上的计算偏差,并对国产散堆和规整陶瓷波纹板填料的泛点/压降计算模型进行了总结。
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在检修期间一定要检查陶瓷十字环填料层中的鲍尔环,腐蚀严重的鲍尔环应彻底更换;对腐蚀不是很严重的鲍尔环,先用高压水枪冲洗,然后进行化学清洗,洗脱的铁锈通过底部导淋完全排放干净,清洗完成的依据是导淋出液清澈无杂质。
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陶瓷散堆填料精馏塔循环加热器下管口有1只开孔内径为2. 8 mm的分布器,尺寸接近该孔径的机械杂质通过时很容易被卡在孔内。
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2019年系统开车出料后,矩鞍瓷环液相出料温度较正常生产偏低近10℃,在低压蒸汽系统稳定的前提下,循环加热器的调节阀阀位全开,仍无法将温度控制在135 ℃。冷凝后的低压甲钱冷凝器出料点温度在60℃左右,正常温度为78. 5℃左右。高压甲钱泵出口流量提高至48 m/h
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拉西瓷环精馏塔壳体、封头、支座、拉西瓷环、内部螺栓和螺母、循环加热器列管等采用522253材质,拉西瓷环精馏塔外部螺栓和螺母材质为35CrMoA。拉西瓷环精馏塔主要部件:换热列管1 921根,规格19 mm x 2 mm,长度900 mm,间距24 mm;折流板7块
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由于C0,汽提法尿素生产装置中低压循环工段的精馏塔内部件损坏,鲍尔瓷环层中的鲍尔环严重腐蚀,精馏塔循环加热器列管出现不同程度的堵塞,造成精馏塔压力偏高、气相管线严重带液、低压甲按冷凝器列管发生部分结晶、高压系统的水碳比和氨碳比严重失调。针对上述问题,采取将精馏塔内部
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综上所述,陶瓷十字环新型高效填料具有如下优势: (1)陶瓷十字环在维构上属于开孔环、鞍环,既包含环矩鞍的构成,又融人纳特环的构思。由于突破一般填料的对称性,有利于构成较为均衡的床层,提供良好的水力学和传质的硬件条件。  
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现代陶瓷波纹板填料在追求高技术性能的同时,必须注重经济性。试以分离因子(分离功)D、比密度下以及表面积单耗评述SA陶瓷波纹板填料的技术经济性能。
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由实验对比,SA-2514(1较IntaloDs40的比压降留减小14%。在大液荷条件下,压降减小更为明显。液流增大,一般阶梯瓷环的滞液量迅速增加,局部气阻增大,比压降陡然上升。但SA阶梯瓷环床层均匀疏密有致,局部气速与平均气速靠近,仍保持较低压降。 &
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完成一个传质单元分离过程的床层压降称传质单元压降即△PINS,,是传质和水力学的综合参量,可用以评价塔的综合性能,提供设计依据。将SA一25140和SAGO在气相动能因子F2时各种喷淋密度下的实测数据归纳在表is中,用表L数据绘成SA异鞍瓷环的传质单元压降图见图5。
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在喷琳密度为为一50 hri " h的范围内,傲氧解析实验。氧解吸为液膜控制过程,拉西瓷环液流率的影响为主导。将实验结果整理后列表并绘出拉西瓷环传质单元高度吸与液体喷琳密度L的关系图,见表8及图。 在实验范围内,拉
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比压降可用另一种方法,即F.ckeat通用关系图查算。图算时需用压降鲍尔瓷环因子aPoaP值与鲍尔瓷环结构、材质和液体负荷有关。可根据实验数据,归纳出伪夕的关联式。对SA一25140和SAGO分别为0.9%和f.S96。经过核算,fxva法和Eckert图法都有较高
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双鞍环流体力学传质性能测试在中岌力塔中进行,以空气一水为介质进行。该普通不锈钢演料床高lm,液体分布器为多孔排管式,布点密度大于。传质实验采用氧解析法。 实脸范围,气相动能因子F= 1.0一4. Srors 液相喷
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