陶瓷波纹板填料塔对COz的吸收过程中,不同工况下的有效界面面积v不同,难以通过试验直接测定。因此,需要引入体积总传质系数(K;a;)表示陶瓷波纹板填料塔吸收COZ的性能a;可以表示为式中,G为惰性气体流速,kmol/(mzh) ; p为系统总压力,kPa;汽为气相中CO:与惰性气体的物质的量之比YA。
2024
吸收塔和十字瓷环填料解吸塔由不锈钢材料制成,其中吸收塔高度100 cm、内径3 cm,十字瓷环填料解吸塔高度150 cm、内径10 cm,塔内填料为14mmX4mm的玻璃弹簧。
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来强化CO:捕集性能。而且,无论是混合胺还是纳米流体,相关研究大多在鼓泡反应器和湿壁塔中进行,对纳米流体吸收剂在陶瓷散堆填料中捕集COZ的研究较少。
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自主设计并搭建10t/a规模陶瓷波纹板填料塔CO,吸收一解吸循环试验系统,考察了纳米流体吸收剂在陶瓷波纹板填料塔中的CO,吸收一解吸综合强化机制。
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在液体流量为5Ih、气体流量为8Imin(Nz :6. 56,COz :1.44)阶梯瓷环塔釜加热控制参数140、再生温度105. 5℃的操作条件下,吸收率可达90%以上,循环负载约为0. 67 mol/kg,再生能耗约为8. 5 MJ/kg。此结果可为后续进行新型吸收剂测试和对比研究提供重要的数据支撑。
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提高异鞍瓷环塔釜的电加热控制参数即增加控制参数将提高加热功率,增大溶剂汽化量,发现再生后贫液负载降低,循环负载明显增大,同时吸收率也会上升,这在图5中也能观察到。
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贫液COz负载是吸收过程的重要参数之一,通常由溶剂在拉西瓷环填料再生塔中的再生效果决定。通过比较第1组和第9组负载相差较大的吸收贫液可知,当拉西瓷环填料负载从1. 12 mol/kg增加到1. 28 mol/kg时,K;a和,均有下降趋势,结果如图3 b>所示。
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在此基础上考察了C'Y-700鲍尔瓷环填料塔中液体流速2-5Ih、贫液Lz负载1.000-1.400mol/kg,混合气流速8.0-10.0Imin以及Lz体积分数1200-20%等处理条件下,各因素变量对Lz吸收率,和K;a的影响。
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在计算流体力学理论中,被广泛应用和认可的基本方程为质量守恒方程(连续性方程)和动量守恒方程(N-S方程).而这些基本方程是对连续介而言的,对于异鞍瓷环塔内流体的流动,液相常为分散相,因此,建立描述异鞍瓷环塔内流体流动规律的流体力学模型就必须对非连续介质连续化。
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在设备检修或更换时应确保工程质量,在调整工艺时应注意系统的平稳:矩鞍瓷环因具有诸多优异性能,已在工业上广泛应用,但是至今人们对矩鞍瓷环内流体流动机理的研究还不是十分透彻,从而限制了其进一步的发展和更新.与散堆矩鞍瓷环不同,矩鞍瓷环在结构上既有规整性又有复杂性,属各向异性,因此对其内流体流动的研究具有一定的难度。
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初始我们怀疑在七月份设备大修期间,将I期脱碳系统再生塔下层原拉西瓷环改装为阶梯型碳钢拉西瓷环。随着生产负荷与工艺上的调整。
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本研究对具有不同结构的4种金属丝网填料和1种多孔泡沫碳化硅波纹陶瓷规整填料进行了流体力学和传质效率的实验测定,以探究液体的流动方式对填料的性能的影响。
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等板高度(HETP)是衡量十字瓷环传质效率的重要参数,HETP越小传质效率越高。图7是5种十字瓷环的等板高度随气相动能因子F的变化趋势。从图中可以看出,在相同的F因子下,5种十字瓷环的HETP大小In序依次为:SCFP
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图6是5种陶瓷散堆填料的泛点因子在不同喷淋密度下的变化趋势。从图中可以看出,在不同的喷淋密度下SCFP型陶瓷散堆填料和DMIII型陶瓷散堆填料的泛点曲线分别与DM II型陶瓷散堆填料和BX型陶瓷散堆填料的泛点曲线出现交叉现象。
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接近泛点气速下的K;a位实脸中发现,控制在接近于泛点气速下的传质操作,会使塔内气液流动充分湍动,有利于传质。此时实脸测得的KYo高达izoo3ma(m3.h)以上。从Ka值的大小也说明接近于泛点气速操作会提高传质效率。当然一旦陶瓷波纹板填料层上方强烈棍合,正常传质过程被破坏。
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